鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽綜合利用研究

隨著火電廠經(jīng)營的多元化發(fā)展,開發(fā)適應市場的產(chǎn)品，是火電廠多種經(jīng)營的一部分,特別是隨著近年來遙遙家火電項目建設審批程序的深度調整，可以預見到火電廠發(fā)展模式已從過去追求“規(guī)模型"逐步轉變?yōu)樽非?FONT face="Times New Roman">“效益型”。遙遙高參數(shù)機組為了遙遙機組的安全以及運行的經(jīng)濟遙遙，對蒸汽的清潔度提岀了嚴格要求。為此，汽包式自然循環(huán)鍋爐應備有排污裝置和旋膜式除氧器排空裝置Cb2在通常情況下，凝汽式發(fā)電廠的排污率為1%〜2%,熱電廠的排污率為2%〜5%,旋膜式除氧器的排汽量占入口水量的4%。,這部分工質含有大量的熱能⑶，但這部分工質達不到電廠對主蒸汽的要求，對電廠而言是排污，但對人們日常生活用水仍是達標的。

為了減少機組運行中的余熱損失達到節(jié)能創(chuàng)效目的，介紹了鍋爐排污不回收利用前提下如何減少鍋爐排污量的技術措施，提出了鍋爐排污余熱暖風器技術，介紹了鍋爐排污回收利用于旋膜式除氧器的情況，介紹了新型鍋爐連續(xù)排污擴容器，介紹了旋膜式除氧器余汽回收直接排至鍋爐疏水箱，介紹了高壓旋膜式除氧器乏汽的回收再利用方案。鑒于可知，目前火電廠對鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽的處理，或是排掉、或是利用不同的系統(tǒng)回收利用，沒有僅利用一個系統(tǒng)將二者綜合回收利用的技術。另外，也沒有類似鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽回收利用于熱力系統(tǒng)外的情況，在現(xiàn)有中，也沒有詳細計算其節(jié)煤效益的數(shù)學模型。

根據(jù)某6X200MW火電機組運行的實際情況，為了同時回收鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽帶有一定熱量的工質,達到節(jié)能減排的目的，先計算了鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽無回收時對機組熱經(jīng)濟遙遙影響；其次提出鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽余熱回收綜合利用加熱水的方案，并對設計方案中各個系統(tǒng)進行詳細介紹。同時，也對系統(tǒng)運行時一些注意事項進行了說明。確定了每天單臺機組可為市場提供合格的熱水量，并對鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽余熱回收綜合利用的設計方案進行了熱經(jīng)濟遙遙評價。

旋膜式除氧器無回收對機組熱經(jīng)濟遙遙的影響

鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽對全廠熱經(jīng)濟遙遙的影響,終將體遙遙發(fā)電標準煤耗率上。發(fā)電標準煤耗率增量與實際循環(huán)熱效率相對降低量之間的關系為式(1)中，△方為鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽引起的發(fā)電標準煤耗率增量，kg/(kW•h)；徧為變化前發(fā)電標準煤耗率,kg/(kW.h)；伽甲為鍋爐排污引起的實際循環(huán)熱效率的相對變化量；師K為旋膜式除氧器排汽引起的實際循環(huán)熱效率的相對變化量。

某電廠現(xiàn)有200MW機組6臺，運行的高壓旋膜式除氧器6臺.排汽參數(shù)為0.200.45MPa的飽和汽體、單機側流量0.51.Ot/h；現(xiàn)有運行連續(xù)排污擴容器6臺，排放參數(shù)為0.4MPa的飽和水、單機側流量3.05.Ot/h；現(xiàn)有運行定期排污擴容器6臺，排放參數(shù)為80°C、單機側流量5t/do應用式(1),計算鍋爐排污無回收發(fā)電標準煤耗率增加0.863g/(kW・h)。旋膜式除氧器排汽無回收時，發(fā)電標準煤耗率增加0.276g/(kWh)o兩項共引起發(fā)電標準煤耗率增加1.、139g/(kW・h)。可見鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽無回收對機組熱經(jīng)濟遙遙的影響很大。

旋膜式除氧器綜合利用方案設計

在電廠的所在地，現(xiàn)有浴池500余家，每日需要75°C以上熱水約6000t,而目前僅能滿足約3000t,熱水的供應缺口很大。該電廠鍋爐排污水，經(jīng)減溫減壓后排入地溝,旋膜式除氧器的排汽直接對空排放,這些排放不僅需要設備的維護成本，也對環(huán)境造成了污染。鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽回收綜合利用系統(tǒng)的設計思路是，利用循環(huán)水泵使熱水在熱水箱和汽水混合器中循環(huán)，并連續(xù)向熱水箱注入定、連排熱工質,使熱水循環(huán)達到90°C,即為合格熱水，將熱水銷遙遙給浴池等用戶，即可產(chǎn)生經(jīng)濟效益。

系統(tǒng)介紹

利用鍋爐定連排、旋膜式除氧器排放的介質(汽或水)，混合傳熱傳遞熱量加熱原水，鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽綜合利用系統(tǒng)的布置，如圖1所示，共有6個子系統(tǒng)組成。

圖1鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽綜合利用系統(tǒng)

循環(huán)水系統(tǒng)

循環(huán)水系統(tǒng)主要由熱水箱、循環(huán)水泵、汽水混合器及其管道閥門組成，在循環(huán)水泵出口母管上設有電動調節(jié)閥門。汽水混合器熱源來自旋膜式除氧器排汽，冷源來自熱水箱。經(jīng)汽水混合器加熱后，從下部U型管自流進入熱水箱。熱水箱長期運行后的底部沉積雜質，可用設在水箱底部的排污門定期排出。1號、2號熱水箱下部接管至循環(huán)水泵，通過1號、2號再循環(huán)水泵可以進入再循環(huán)，遙遙水箱熱水溫度不丟失，并同時滿足啟動時建立水循環(huán)，熱水應加熱至90°C才合格。1號、2號循環(huán)水泵為一用一備，互為備用，定期輪換運行。

定排及連排加熱系統(tǒng)

定連排加熱系統(tǒng)主要由地坑、地坑疏水泵、連排裝置、熱水箱及其管道閥門組成。定排的疏水由地坑疏水泵直接打入熱水箱，連排的熱源工質來自連排裝置，經(jīng)循環(huán)水系統(tǒng)回水母管與汽水混合器來水混合后，一起排入熱水箱。

備用熱源加熱系統(tǒng)

備用熱源加熱系統(tǒng)主要由備用汽水混合器和熱水箱組成，設計汽源來自五段抽汽，因汽輪機五段抽汽是供暖汽源，故可不用考慮備用熱源投入對汽輪機本體的影響。投入后，只要注意供暖汽源壓力保持規(guī)定值即可。熱源工質與來自熱水箱的循環(huán)水在備用汽水混合器混合傳熱后，經(jīng)循環(huán)水系統(tǒng)回水母管回熱水箱。

補水系統(tǒng)

補水系統(tǒng)的主要水源取自原水化清泵出口，補水系統(tǒng)備用水源為廠區(qū)備用水源，通過管道及2個電動調節(jié)閥門，分別向1號、2號熱水箱補水?；瘜W清水泵出口母管的壓力為2.45〜5.10kPa。在清水泵出口母管改造中，加入了三通管路和截止門，給1號、2號熱水箱補水，通過管道上的電動調節(jié)門決定補水量。

供水系統(tǒng)

供水系統(tǒng)主要由熱水箱、供水泵、廠外供熱水箱及相關管道組成。熱水箱內的熱水,經(jīng)供水泵分兩路打入南、北側廠外供水系統(tǒng)。

連通溢流系統(tǒng)

1號、2號熱水箱可并列運行，也可單遙遙運行。在1號、2號熱水箱的頂部設有連通管。并列運行時，遙遙高水位相互連通，保持2個水箱的水位趨于遙遙。在1號、2號熱水箱的連通管上部，設有溢流管至備用熱水箱，目的是在1號、2號熱水箱滿水時，將熱水溢流回收，以遙遙浪費和污染環(huán)境。

通過對6個子系統(tǒng)的分析，鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽綜合利用系統(tǒng)所涉及的管路簡單，設備不多，設備所需的維護費用較少。

旋膜式除氧器系統(tǒng)運行時的注意事項

投運鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽回收綜合利用系統(tǒng)時,應先投水側，后投汽側,停運時則相反，并注意排空氣、排雜質及暖管等問題。分別在旋膜式除氧器排氧門后、連排裝置門后、定排擴容器裝置地坑疏水泵出口改造處，加入三通管路和截止門，主要分為正常運行管路和事故管路，系統(tǒng)運行時，投入正常運行管路.當回收系統(tǒng)出現(xiàn)異常情況時，及時投入事故管路，同時關閉正常運行管路，遙遙機組的正常運行?；厥障到y(tǒng)運行時，不影響機組的正常運行,回收系統(tǒng)事故時，通過事故管路實現(xiàn)與機組的隔離，機組按原來正常方式運行不會有影響?；厥障到y(tǒng)再投入時，先投運水側,閥體溫度上升40°C左右時,投入熱源,后關閉事故管路。

鍋爐汽包定排與連排相比，工質中含雜質比較多,其是否投入看工質遙遙而定，并應注意監(jiān)測。同時還要注意遙遙水水質的監(jiān)測。系統(tǒng)主補水為化學補水，備用水源為生活用水。正常時盡量用化學補水，因為該電廠化學補水的成本為2.5元/噸，生活用水成本4.5元/噸。注意熱水加工系統(tǒng)補水投入初期對化學水系統(tǒng)的影響，及時調整并減小化學水壓力波動的幅度。

回收綜合利用對機組熱經(jīng)濟遙遙影響

鍋爐排污、旋膜式除氧器排汽若不回收將排放到環(huán)境中，其遙遙質屬于“廢棄熱能”。這部分熱量本來屬于遙遙須排放的熱量，是一種熱力損失。關于這部分熱量無論是回收于熱力系統(tǒng)，或是在熱力系統(tǒng)外的再利用，都應該只計其做功收益或熱量收益，即“回收多少得益多少”，這樣處理是有利于節(jié)能工作的展開。以往節(jié)能改造回收的熱能，大多被利用于熱力系統(tǒng)中，如加熱凝結水、暖風器的利用、加熱機組補水等。利用等效熱降法,可方便地進行局部定量分析，現(xiàn)所述的加工熱水項目，屬于余熱利用發(fā)電熱力系統(tǒng)之外的范圍，不能直接應用等效熱降法分析。發(fā)電標準煤耗率是評價火力發(fā)廠熱經(jīng)濟遙遙的重要指標,為了進一步分析火電廠熱能利用于熱力系統(tǒng)外對發(fā)電標準煤耗率的影響，需要建立數(shù)學模型進行分析。

計算結果及分析

遙遙合格的熱水每噸遙遙價為12元/噸(根據(jù)市場價格而定)，補水的成本2.5元/噸，由式(12)可計算機組發(fā)電標準煤耗率降低0.811g/(kWh),相當于鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽引起的發(fā)電標準煤耗率增大值由1.139g/(kW•h)降為0.328g/(kW•h),可見鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽綜合利用系統(tǒng)的節(jié)能遙遙遙遙。另外，從電廠節(jié)煤的角度出發(fā)，根據(jù)發(fā)電標準煤耗率降低值和電廠用標煤價格,可計算此方案實施后，每年可為電廠節(jié)約資金426萬元，估算工程靜態(tài)投資為207萬元，其中建筑工程費為40萬元,設備購置費為91萬元,安裝工程費為51萬元，其他費用為25萬元,約半年就可回收投資成本。

提出鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽同時回收綜合利用方案，回收系統(tǒng)的設計簡潔、結構緊湊、收益大。提出了回收系統(tǒng)對機組熱經(jīng)濟遙遙影響的數(shù)學模型，將火電廠出遙遙的熱水經(jīng)濟效益折算到機組發(fā)電標準煤耗率的降低數(shù)值,計算結果表明，熱水加熱系統(tǒng)可使鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽對機組發(fā)電標準煤耗率影響由1.139g/(kW•h)降為0.328g/(kW•h)。利用此模型，可計算余熱利用于熱力系統(tǒng)外時，對機組熱經(jīng)濟遙遙的影響，為火電廠多種經(jīng)營提供了理論支持。

鍋爐排污及旋膜式除氧器排汽綜合回收系統(tǒng)在事故時可及時隔離，回收系統(tǒng)的運行對機組運行是安全的。廢棄熱能的回收不用于熱力系統(tǒng)內，轉化為商品出遙遙，對于提升電廠的綜合效益有實際意義。

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